Connection designSteelTheoretical backgroundIS (India)CBFEM

Çelik bağlantı bileşenlerinin kontrolü (IS 800)

Bu makale aynı zamanda şu dillerde de mevcuttur:

Yapay zeka tarafından İngilizce'den çevrildi

Cıvatalar, ön yüklemeli cıvatalar ve kaynaklar IS 800: Hint Standardı, Çelikte Genel Yapım, Uygulama Kodu (Üçüncü Revizyon) kapsamında kontrol edilmektedir. Basınç altındaki beton, IS 456: Hint Standardı, Düz ve Donatılı Beton, Uygulama Kodu (Dördüncü Revizyon) kapsamında tasarlanmaktadır.

Hint standardına göre plakaların tasarım kontrolü

f_y / \gamma_{m0}

Plaka elemanı 5 katmana bölünmüş olup her birinde elastik/plastik davranış incelenmektedir. Program, tüm katmanların en kötü sonucunu göstermektedir.

Gerilme, tasarım akma dayanımından biraz daha yüksek olabilir. Bunun nedeni, hesabın kararlılığını artırmak amacıyla analizde kullanılan gerilme-gerinim diyagramının plastik kolunun hafif eğimidir.

Hint standartlarına göre kaynak dikişlerinin kod kontrolü

Alın kaynaklari

Tam nüfuziyetli alın kaynaklarının doğrulaması yapılmamaktadır; zira alın kaynağı için kullanılan ana malzeme profilin malzemesinden üstün olduğu sürece, kaynağın profille aynı dayanıma sahip olduğu kabul edilmektedir (IS 800:2007, 10.5.7.1.2).

Köşe kaynaklari

Köşe kaynaklari IS 800, Md. 10.5.10.1.1'e göre kontrol edilmektedir:

f_e = \sqrt{f_a^2 + 3q^2} \le f_{wd} = \frac{f_u}{\sqrt{3} \gamma_{mw}}

burada:

$f_e$
$f_a$
$q$
$f_{wd}$
$f_u$
$\gamma_{mw}$

Kaynak diyagramları aşağıdaki formüle göre gerilmeyi göstermektedir:

\sigma = \sqrt{\sigma_{\perp}^2 + \tau_{\perp}^2 + 3 \tau_{\parallel}^2 }

Hint standardına göre cıvataların kod kontrolü

Cıvataların kesme kapasitesi

V_{dsb}

V_{sb} \le V_{dsb}

burada:

$V_{dsb} = V_{nsb}/\gamma_{mb}$
$V_{nsb} = \frac{f_{ub}}{\sqrt{3}} A_e$
$f_{ub}$
$A_e$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mb} = 1.25$

l_g

\beta_{lg} = \frac{8}{3+l_g/d}

t_{pk} \ge 6

\beta_{pk} = (1-0.0125 t_{pk})

Her kesme düzlemi ayrı ayrı kontrol edilir ve en kötü sonuç gösterilir.

Cıvataların ezilme kapasitesi

Herhangi bir plakada cıvatanın ezilme tarafından yönetilen tasarım ezilme dayanımı IS 800, Md. 10.3.4'te verilmiştir:

V_{sb} \le V_{dpb}

burada:

$V_{dpb} = V_{npb} / \gamma_{mb}$
$V_{npb} = 2.5 k_b d t f_u$
$k_b = \min \left \{ \frac{e}{3d_0}, \, \frac{p}{3d_0}-0.25, \, \frac{f_{ub}}{f_u}, \, 1.0 \right \}$
$e$
$p$
$f_{ub}$
$f_u$
$d$
$d_0$
$t$
$\gamma_{mb} = 1.25$

Her plakadaki ezilme ayrı ayrı kontrol edilir ve en kötü sonuç gösterilir.

Ezilme dayanımı, büyütülmüş ve uzun delikler için aşağıdaki katsayı ile azaltılır:

$0.7 - büyütülmüş ve kısa uzun delikler için$
$0.5 - uzun uzun delikler için$

Büyütülmüş, kısa uzun ve uzun uzun deliklerin boyutları IS 800, Tablo 19'a göre belirlenir.

Cıvataların çekme kapasitesi

Katsayılı çekme kuvvetine maruz kalan bir cıvata IS 800, Md. 10.3.5'e göre kontrol edilir:

T_b \le T_{db}

burada:

$T_{db} = T_{nb} / \gamma_{mb}$
$T_{nb} = \min \{ 0.9 f_{ub} A_n, \, f_{yb} A_s (\gamma_{mb} / \gamma_{m0}) \}$
$f_{ub}$
$f_{yb}$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mb} = 1.25$
$\gamma_{m0} = 1.1$

Birleşik kesme ve çekmeye maruz cıvata

Aynı anda hem tasarım kesme kuvvetine hem de tasarım çekme kuvvetine karşı koymak zorunda olan bir cıvata, IS 800, Md. 10.3.6'ya göre aşağıdaki koşulu sağlamalıdır:

\left( \frac{V_{sb}}{V_{db}} \right)^2 + \left( \frac{T_{b}}{T_{db}} \right)^2 \le 1.0

burada:

$V_{sb}$
$V_{db} = \min \{ V_{dsb}, \, V_{dpb} \}$
$V_{dsb}$
$V_{dpb}$
$T_b$
$T_{db}$

Hint yüklemeli cıvataların Hint standartlarına göre kod kontrolü

Kayma direnci

Ön yüklemeli cıvatanın kayma direnci IS 800, Md. 10.4.3'e göre kontrol edilir:

V_{sf} \le V_{dsf}

burada:

$V_{dsf} = V_{nsf} / \gamma_{mf}$
$V_{nsf} = \mu_f n_e K_h F_0$
$\mu_f$
$n_e = 1$
$K_h$
$\gamma_{mf}$
$F_0 = A_n f_0$
$A_n$
$f_0 = 0.7 f_{ub}$

Kaymadan sonraki kapasite (IS 800, Md. 10.4.4), cıvata tipinin sürtünmeden yatağa geçirilmesiyle kontrol edilmelidir - nihai yükte tasarım kapasitesi için çekme/kesme etkileşimi.

Cıvataların çekme kapasitesi

Katsayılı çekme kuvvetine maruz kalan bir cıvata IS 800, Md. 10.3.5'e göre kontrol edilir:

T_f \le T_{df}

burada:

$T_{df} = T_{nf} / \gamma_{mf}$
$T_{nf} = \min \{ 0.9 f_{ub} A_n, \, f_{yb} A_s (\gamma_{mf} / \gamma_{m0}) \}$
$f_{ub}$
$f_{yb}$
$A_n$
$A_s$
$\gamma_{mf}$
$\gamma_{m0} = 1.1$

Kaldıraç kuvvetleri sonlu elemanlar analizi ile belirlenir ve çekme kuvvetine dahil edilir.

Birleşik kesme ve çekmeye maruz sürtünme cıvatası

Hem tasarım kesme kuvvetine hem de tasarım çekme kuvvetine aynı anda direnmesi gereken bir cıvata, IS 800, Md. 10.3.6'ya göre aşağıdaki koşulu sağlamalıdır:

\left( \frac{V_{sf}}{V_{df}} \right)^2 + \left( \frac{T_{f}}{T_{df}} \right)^2 \le 1.0

burada:

$V_{sf}$
$V_{df}$
$T_f$
$T_{df}$

Hint standartlarına göre beton bloğun kod kontrolü

Basınç altında beton

Basınç altındaki betonun kontrolü için iki seçenek mevcuttur:

$IS 800, Md. 7.4'e göre$
$IS 456, Md. 34.4'e göre$

IS 800, Md. 7.4'e göre basınç altında beton kontrolü

0.6 f_{ck}

t_s = \sqrt{2.5 w c^2 \gamma_{m0} / f_y} > t_f

burada:

$w$
$c$
$f_y$
$t_f$
$\gamma_{m0} = 1.1$

w = 0.6 f_{ck}

c = t_s \sqrt{\frac{f_y}{1.5 f_{ck} \gamma_{m0}}}

A_{c,eff}

Basınç altındaki betonun kontrolü gerilme biçiminde gerçekleştirilir:

\sigma_c \le w

burada:

$\sigma_c = \frac{N_c}{A_{eff}}$
$N_c$
$w = 0.6 f_{ck}$

IS 456, Md. 34.4'e göre basınç altında beton kontrolü

0.45 f_{ck} \cdot \min \left \{ \sqrt{\frac{A_1}{A_2}}, \, 2 \right \}

$f_{ck}$
$A_1$
$A_2$

Basınç altındaki betonun kontrolü gerilme biçiminde gerçekleştirilir:

\sigma_c \le w

burada:

$\sigma_c = \frac{N_c}{A_{2}}$
$N_c$
$w = 0.45 f_{ck} \cdot \min \left \{ \sqrt{\frac{A_1}{A_2}}, \, 2 \right \}$

Kesme kuvvetinin aktarımı

Taban plakasındaki kesme etkisinin kolondan beton temele aktarımının aşağıdaki yollarla gerçekleştiği varsayılır:

$Taban plakası ile beton/şap arasındaki sürtünme$
$Kesme dişi$
$Ankraj bulonları$

Hint standartlarına göre ankrajların yönetmelik kontrolü

Kaldırma kuvvetleri dahil ankrajlardaki kuvvetler sonlu elemanlar analizi ile belirlenir; ancak dayanımlar IS 1946:2025 yönetmelik hükümleri kullanılarak kontrol edilir.

Ankrajların kontrolü IS 1946:2025'e göre yapılır. Yönetmelik, yerinde dökme ankrajlar için bazı formülleri açıkça belirtmemiş olsa da aynı formüller yerinde dökme ankrajlar için de kullanılır. ACI 318 veya EN 1992-4 gibi diğer tüm yönetmeliklerde yerinde dökme ankrajların sonradan yerleştirme ankrajlara kıyasla biraz daha yüksek dayanıma sahip olması nedeniyle bu yaklaşım muhafazakâr kabul edilmektedir.

Proje ayarlarında çatlamış veya çatlamamış betonarme seçilebilir. Varsayılan olarak muhafazakâr biçimde çatlamış betonarme kabul edilir. Çekme ve kesmede betonarme koni kırılması kontrolü Proje ayarlarında devre dışı bırakılabilir; bu durumda kuvvetin donatı aracılığıyla aktarıldığı varsayılır. Kullanıcıya bu kuvvetin büyüklüğü bildirilir. Betonarme koni kırılması dayanımının betonarme kaldırma göçmesi kontrol formülünde kullanılması nedeniyle bu kontrol de devre dışı bırakılır.

Çekmeye maruz ankrajların aşağıdaki kontrolleri yapılmamakta olup ilgili Teknik Ürün Şartnamesi'ndeki bilgiler kullanılarak kontrol edilmelidir:

$Bağlantı elemanının sıyrılma göçmesi (tüm ankrajlar için),$
$Patlama göçmesi (başlıklı ankrajlar için),$
$Birleşik sıyrılma ve betonarme koni göçmesi (sonradan yerleştirme yapıştırmalı ankrajlar için),$
$Betonarme yarılma göçmesi.$

Kesmede betonarme kaldırma göçmesi de yapılmamakta olup ilgili Teknik Ürün Şartnamesi'ndeki bilgiler kullanılarak kontrol edilmelidir.

Çekmede çelik göçmesi

Çekmede çelik göçmesi IS 1946:2025 - 9.2.2.2'ye göre kontrol edilir:

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

burada:

$N_{Rk,s} = A_s \cdot f_u$
$A_s$
$f_u$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4$
$f_y$
$f_u$

Ankrajın çekmede betonarme kırılma dayanımı

Ankrajın çekmede betonarme kırılma dayanımı IS 1946:2025 - 9.2.2.3'e göre kontrol edilir ve ankraj grubu için (uygulanabilir olduğunda) verilir. Bir gruptaki veya tek bir bağlantı elemanının çekmeye maruz tasarım dayanımı:

N_{Rd,c} = \frac{N_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}

N_{Rk,c} = N^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,N}}{A^{0}_{c,N}} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N} \cdot \psi_{M,N}

burada:

$N^{0}_{Rk,c} = 7.2 \, \sqrt{f_{ck}} \, h_{ef}^{1.5}$
$f_{ck}$
$h_{ef} = \min \left[ h_{emb}, \max\left( \frac{c_{max}}{1.5}, \frac{s_{max}}{3} \right) \right]$
$c_{\max}$
$s_{\max}$
$A_{c,N}$
$A^{0}_{c,N} = (3.0 \, h_{ef})^2$
$\psi_{s,N} = 0.7 + 0.3 \, \frac{c'}{c_{cr,N}} \leq 1$
$c'$
$c'_{cr,N} = 1.5 \, h_{ef}$
$\psi_{re,N} = 0.5 + \frac{h_{emb}}{200} \leq 1$
$h_{emb}$
$\psi_{ec,N} = \psi_{ec,N,x} \cdot \psi_{ec,N,y}$
$\psi_{ec,N,x} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_{N,x}}{s_{cr,N}}}$
$e_{N,x}, e_{N,y}$
$s'_{cr,N} = 3.0 \, h_{ef}$
$\psi_{M,N}$ – ankraj plakası ile betonarme arasındaki basınç kuvvetinin etkisini dikkate alan parametre; aşağıdaki kriterlerden herhangi biri sağlandığında $\psi_{M,N}=1.0$ :
- $c' < 1.5 \cdot h_{ef}$
- $\frac{N_c^n}{N_{Ld}} < 0.8$
- $\frac{z}{h_{ef}} \ge 1.5$
  - $N_c^n$
  - $N_{Ld}$
$\psi_{M,N} = 2- \frac{z}{h_{ef}} \ge 1$ – aksi takdirde
- $z$
$\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}$
$\gamma_c$
$\gamma_{inst}$

Ortak betonarme koni oluşturan çekmeye maruz ankraj grubu için betonarme kırılma koni alanı, A c,N, kırmızı kesik çizgiyle gösterilmektedir.

Kesmede çelik göçmesi

Kesmede çelik göçmesi Md. 9.2.3'e göre belirlenir. Ankrajın, cıvatalarla aynı malzeme özelliklerine sahip dişli çubuktan yapıldığı varsayılır.

Kol kolu olmaksızın kesme kuvveti

Kesme dayanımı IS 1946:2025 - 9.2.3.1'e göre kontrol edilir:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}

V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u

burada:

$V_{Rk,s}$
$k_1$
$V^{0}_{Rk,s}$
$A_s$
$f_u$
$\gamma_{Ms}$ – kesme yüklemesinde çelik göçmesi için kısmi güvenlik katsayısı
- $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $\gamma_{Ms} = 1.5$ $f_u > 800$ MPa veya $f_y/f_u > 0.8$ için
  - $f_y$

Kol kolu ile kesme kuvveti

Kesme dayanımı IS 1946:2025 - 9.2.3.2'ye göre kontrol edilir:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = \frac{\alpha_M \cdot M_{Rk,s}}{l}

burada:

$V_{Rk,s}$
$\alpha_M$
$M_{Rk,s} = M^{0}_{Rk,s} \cdot \left( 1 - \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)$ – eksenel yükten etkilenen bağlantı elemanının karakteristik eğilme dayanımı
- $N_{Ld}$
- $N_{Rd,s}$
$M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u$ – bağlantı elemanının karakteristik eğilme dayanımı
- $Z_{el} = \frac{\pi \, d_{a,r}^3}{32}$
- $d_{a,r}$
- $f_u$
$l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}$ – kol kolunun uzunluğu
- $d_a$
- $t_g$
- $t_p$
$\gamma_{Ms}$ – kesme yüklemesinde çelik göçmesi için kısmi güvenlik katsayısı
- $\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $\gamma_{Ms} = 1.5$ $f_u > 800$ MPa veya $f_y/f_u > 0.8$ için
  - $f_y$

Betonarme kenar göçmesi

Betonarme kenar göçmesi dayanımı IS 1946:2025 - 9.2.3.4'e göre kontrol edilir. Bağlantı elemanlarının betonarme konileri kesişiyorsa grup olarak kontrol edilir. Kesme yükü yönündeki kenarlar kontrol edilir. Taban plakasındaki tüm yükün kontrol edilen kenara yakın bağlantı elemanı tarafından aktarıldığı varsayılır.

V_{Rd,c} = \frac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Mc}}

V_{Rk,c} = V^{0}_{Rk,c} \cdot \frac{A_{c,V}}{A^{0}_{c,V}} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{re,V} \cdot \psi_{ec,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V}

burada

$V^{0}_{Rk,c}$ – bağlantı elemanının karakteristik kesme dayanımının başlangıç değeri
- $V^{0}_{Rk,c} = 1.55 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5}$
- $V^{0}_{Rk,c} = 2.18 \cdot d_a^{\alpha} \cdot h_{ef}^{\beta} \cdot \sqrt{f_{ck}} \cdot (c'_1)^{1.5}$
$d_a$
$\alpha = 0.1 \cdot \left( \frac{h_{ef}}{c'_1} \right)^{0.5}$
$h_{ef} = \min(h_{emb}, 20 \cdot d_a)$ – bağlantı elemanının uzunluğuyla ilgili parametre
- $h_{emb}$
$\beta = 0.1 \cdot \left( \frac{d_a}{c'_1} \right)^{0.2}$
$f_{ck}$
$c'_1 \leq \max \left( \frac{c_{2,max}}{1.5}, \frac{D}{1.5}, \frac{s_{2,max}}{3} \right)$ – yükleme yönündeki kenara doğru 1. yöndeki bağlantı elemanının kenar mesafesi
- $D$
- $c_{2,max}$
- $s_{2,max}$
$A^{0}_{c,V} = 4.5 \cdot (c'_1)^2$
$A_{c,V}$
$\psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \cdot \frac{c'_2}{1.5 \cdot c'_1} \leq 1$ – bağlantı elemanının betonarme eleman kenarına yakınlığından kaynaklanan betonarmedeki gerilme dağılımıyla ilgili parametre
- $c'_1$
- $c'_2$
$\psi_{re,V} = 1.0$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1 + \frac{2 e_V}{3 \cdot c'_1}} \leq 1$ – kesmede dışmerkezli yüklenen ankraj grupları için düzeltme katsayısı
- $e_V$
$\psi_{h,V} = \left( \frac{1.5 \cdot c'_1}{D} \right)^{0.5} \geq 1$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{\frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.5 \cdot \sin \alpha_V)^2}} \geq 1$ – betonarme kenara açılı yüklenen ankrajlar için düzeltme katsayısı
- $\alpha_V$
$\gamma_{Mc} = \gamma_c \cdot \gamma_{inst}$ – betonarme göçmesi için kısmi güvenlik katsayısı
- $\gamma_c$
- $\gamma_{inst}$

Çelikte çekme ve kesme kuvvetlerinin etkileşimi

Çelikte çekme ve kesme kuvvetlerinin etkileşimi, boşluklu ankrajlar için IS 1946:2025 - 9.2.4'e göre doğrudan yapılır:

\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} \right)^2 + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,s}} \right)^2 \leq 1.0

burada:

$N_{Ld}$
$N_{Rd,s}$
$V_{Ld}$
$V_{Rd,s}$

Kol kollu kesme yükü durumunda çelik etkileşimi gerekmez. Bu durum kol kollu kesme yükü denklemi kapsamında ele alınır.

Betonarmede çekme ve kesme kuvvetlerinin etkileşimi

Betonarmede çekme ve kesme kuvvetlerinin etkileşimi IS 1946:2025 - 9.2.4'e göre kontrol edilir:

\left( \frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}} \right)^{1.5} + \left( \frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}} \right)^{1.5} \leq 1.0

burada:

$\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,i}}$
$\frac{V_{Ld}}{V_{Rd,i}}$
$\frac{N_{Ld,g}}{N_{Rd,c}}$
$\frac{V_{Ld,g}}{V_{Rd,c}}$

Boşluklu ankrajlar: Boşluk

Boşluklu ankrajlar: çekmede boşluklu ankrajlar IS 1946:2025'e göre tasarlanır; basınçtaki ankrajlar ise ankrajların kısmi güvenlik katsayısı ile IS 800: 2007'ye göre bir kiriş elemanı olarak tasarlanır. Elemanın varsayılan uzunluğu, boşluk yüksekliğinin, nominal çap kalınlığının yarısının ve taban plakası kalınlığının yarısının toplamıdır. Boşluklu ankrajlar genellikle şaplama öncesi inşaat aşamasında kontrol edilir.

Çekmede çelik göçmesi IS 1946:2025 - 9.2.2.2'ye göre kontrol edilir:

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

Basınçta çelik göçmesi IS 800:2007 - 7.1'e göre kontrol edilir:

P_d = A_s \cdot f_{cd}

burada:

$A_s$
$f_{cd} = \frac{\chi \cdot f_u}{\gamma_{Ms}}$
$\chi = \min \left( \frac{1}{\phi + \sqrt{\phi^2 - \lambda^2}}, 1 \right)$
$\phi = 0.5 \cdot \left[ 1 + \alpha \cdot (\lambda - 0.2) + \lambda^2 \right]$
$\alpha$
$\lambda = \sqrt{\frac{f_u}{f_{cc}}}$
$f_{cc} = \frac{\pi^2 \cdot E}{\left( \frac{K L}{r} \right)^2}$
$E$
$K L = 2 \cdot l$
$l = 0.5 \cdot d_a + t_g + \frac{t_p}{2}$ – kol kolunun uzunluğu
- $d_a$
- $t_g$
- $t_p$
$r = \sqrt{\frac{I}{A_s}}$
$I = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^4}{64}$ – cıvatanın atalet momenti
- $d_{a,r}$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.2 \, f_y}{f_u} \geq 1.4$ – çekme yüklemesinde çelik göçmesi için kısmi güvenlik katsayısı
- $f_y$
- $f_u$

Kesme dayanımı IS 1946:2025 - 9.2.3.1'e göre kontrol edilir:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

V_{Rk,s} = k_1 \cdot V^{0}_{Rk,s}

V^{0}_{Rk,s} = 0.5 \cdot A_s \cdot f_u

Eğilme dayanımı IS 1946:2025 - 9.2.3.2'ye göre kontrol edilir:

M_{Rd,s} = \frac{M_{Rk,s}}{\gamma_{Ms}}

burada:

$M^{0}_{Rk,s} = 1.2 \cdot Z_{el} \cdot f_u$
$Z_{el} = \frac{\pi \cdot d_{a,r}^3}{32}$
$d_{a,r}$
$\gamma_{Ms} = \frac{1.0 \, f_y}{f_u} \geq 1.25$
- $f_y$
- $f_u$

Çekmede ankrajlar için yükleme etkileşimi (IS 1946:2025 - 9.2.4):

\frac{N_{Ld}}{N_{Rd,s}} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0

burada:

$N_{Ld}$
$N_{Rd,s}$
$M_{Ld}$
$M_{Rd,s}$

Basınçtaki ankrajlar için yükleme etkileşimi (IS 1946:2025 - 9.2.4):

\frac{P}{P_d} + \frac{M_{Ld}}{M_{Rd,s}} \leq 1.0

burada:

$P$
$P_d$
$M_{Ld}$
$M_{Rd,s}$

Betonarmeyle ilgili göçme modları, etkileşimleri dahil, IS 1946:2025'e göre standart ankrajlar için olduğu gibi kontrol edilir.

Detaylandırma

f_u \ge 1000

Hint ve kaynak detaylandırması Hint Standardına göre

Cıvatalar

2.5 \cdot d

1.5 \cdot d_0

8d

Kaynaklar

Minimum kaynak boyutu IS 800, Tablo 21'e göre kontrol edilir:

Daha kalın parçanın kalınlığı [mm]	Minimum kaynak boyutu [mm]
$t \le 10$	3
$10 < t \le 20$	5
$20 < t \le 32$	6
$32 < t$	10

\sqrt{2}

Kolon tabanı

Kolon taban plakası kalınlığı, IS 800, Md. 7.4.3.1'e göre kolon başlık kalınlığından büyük olmalıdır.

Hint Standardına göre kapasite tasarımı

Plastik mafsal, sönümleyici elemanda oluşması beklenir ve bağlantının sönümleyici olmayan tüm elemanları, sönümleyici elemandaki akma nedeniyle oluşan kuvvetleri güvenli bir şekilde aktarabilmelidir. Sönümleyici eleman genellikle moment aktaran çerçevelerde bir kiriştir. Sönümleyici elemanlar için güvenlik katsayısı kullanılmaz:

Sönümleyici elemana iki katsayı atanır:

$\gamma_{ov}$
$\gamma_{sh}$

M_{y,Ed} = \gamma_{ov} \gamma_{sh} f_y W_{pl,y}

$f_y$
$W_{pl,y}$
$L_h$

Asimetrik bağlantı durumunda, kiriş hem sarkma hem de kaldırma eğilme momentleri ve bunlara karşılık gelen kesme kuvvetleri ile yüklenmelidir.

Sönümleyici elemanların plakaları kontrolün dışında tutulur.

Hint standardına göre rijitlik sınıflandırması

Birleşimler, birleşim rijitliğine göre şu şekilde sınıflandırılır:

$Rijit - elemanlar arasındaki orijinal açılarda ihmal edilebilir değişim olan birleşimler,$
$Yarı rijit - güvenilir ve bilinen bir ölçüde eğilme kısıtlaması sağlama kapasitesine sahip olduğu varsayılan birleşimler,$
$Mafsallı - eğilme momenti oluşturmayan birleşimler.$

Birleşimler EN 1993-1-8 - Md. 5.2.2'ye göre sınıflandırılır.

$\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \ge k_b$
$0.5 < \frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} < k_b$
$\frac{S_{j,ini} L_b}{E I_b} \le 0.5$

burada:

$S j,ini - birleşimin başlangıç rijitliği; birleşim rijitliği M j,Rd'nin 2/3'üne kadar doğrusal kabul edilir$
$L b - analiz edilen elemanın teorik uzunluğu; eleman özelliklerinde belirlenir$
$E - Young elastisite modülü$
$I b - analiz edilen elemanın atalet momenti$
$k b = 8, yatay deplasmanı en az %80 azaltan perde/çapraz sistemlere sahip çerçeveler için; k b = 25 diğer çerçeveler için, her katta K b / K c \geq 0.1 koşuluyla. Kullanıcı Kod ayarlarında "yanal rijit sistem" seçeneğini belirtmediği sürece k b = 25 değeri kullanılır.$
$M j,Rd - birleşimin tasarım moment dayanımı$
$K b = I b / L b$
$K c = I c / L c$

IDEA StatiCa Connection – Çelik birleşimlerin yapısal tasarımı

Çelik
Connection
EN (Eurocode)
AISC (USA)
AS (Australia)
CSA (Canada)
IS (India)
GB (China)
HKG (Hong Kong)
SP 16 (Russia)
CBFEM

Theoretical background

IDEA StatiCa Connection – Çelik birleşimlerin yapısal tasarımı

Daha fazla oku

Çapraz elemanlı temel yapısal tasarımı (EN)

Çelik
EN (Eurocode)
Connection
Anchoring
Concrete block
Steel-to-concrete

Tutorials

Çapraz elemanlı temel yapısal tasarımı (EN)

Daha fazla oku

Connection Library kullanılarak yapılan yapısal tasarım (EN)

Çelik
EN (Eurocode)
Connection
Anchoring
Concrete block
Steel-to-concrete

Tutorials

Connection Library kullanılarak yapılan yapısal tasarım (EN)

Daha fazla oku

Çelik bağlantı bileşenlerinin kontrolü (IS 800)

Hint standardına göre plakaların tasarım kontrolü

Hint standartlarına göre kaynak dikişlerinin kod kontrolü

Alın kaynaklari

Köşe kaynaklari

Hint standardına göre cıvataların kod kontrolü

Cıvataların kesme kapasitesi

Cıvataların ezilme kapasitesi

Cıvataların çekme kapasitesi

Birleşik kesme ve çekmeye maruz cıvata

Hint yüklemeli cıvataların Hint standartlarına göre kod kontrolü

Kayma direnci

Cıvataların çekme kapasitesi

Birleşik kesme ve çekmeye maruz sürtünme cıvatası

Hint standartlarına göre beton bloğun kod kontrolü

Basınç altında beton

IS 800, Md. 7.4'e göre basınç altında beton kontrolü

IS 456, Md. 34.4'e göre basınç altında beton kontrolü

Kesme kuvvetinin aktarımı

Hint standartlarına göre ankrajların yönetmelik kontrolü

Çekmede çelik göçmesi

Ankrajın çekmede betonarme kırılma dayanımı

Kesmede çelik göçmesi

Kol kolu olmaksızın kesme kuvveti

Kol kolu ile kesme kuvveti

Betonarme kenar göçmesi

Çelikte çekme ve kesme kuvvetlerinin etkileşimi

Betonarmede çekme ve kesme kuvvetlerinin etkileşimi

Boşluklu ankrajlar: Boşluk

Detaylandırma

Hint ve kaynak detaylandırması Hint Standardına göre

Cıvatalar

Kaynaklar

Kolon tabanı

Hint Standardına göre kapasite tasarımı

Hint standardına göre rijitlik sınıflandırması

İlgili makaleler

IDEA StatiCa Connection – Çelik birleşimlerin yapısal tasarımı

Çapraz elemanlı temel yapısal tasarımı (EN)

Connection Library kullanılarak yapılan yapısal tasarım (EN)