Connection designSteelKnowledge baseConnectionAnchoring

Çin standardına göre ankrajların yönetmelik kontrolü

Bu makale aynı zamanda şu dillerde de mevcuttur:

Yapay zeka tarafından İngilizce'den çevrildi

Dört ankraj cıvatası tipi mevcuttur:

$Düz$
$Pul levhası - Dairesel$
$Pul levhası - Dikdörtgen$

Ankrajların yönetmelik kontrolü, seçilen ankraj tipinden bağımsız olarak sonradan yerleştirme ankraj için JGJ 145-2013'e göre gerçekleştirilir.

Proje ayarlarında, çekme ve kesmede beton koni kırılma kontrollerini etkinleştirmek/devre dışı bırakmak için ayarlar mevcuttur. Beton koni kırılma kontrolü etkinleştirilmemişse, kuvvete karşı koyacak özel donatının tasarlandığı varsayılır. Kuvvetin büyüklüğü, mevcut yük etkisi için formüllerde verilmektedir.

Ayrıca beton, çatlak veya çatlaksız olarak ayarlanabilir. Çatlaksız beton, büzülme çatlaklarını önleyen kalıcı basınç altında olmalıdır. Çatlaksız betonun dayanımları daha yüksektir.

Bazı kontrollerin, testlerle belirlenmesi ve yalnızca üretici tarafından sağlanabilmesi ile ilgili Teknik Ürün Spesifikasyonunda bulunması nedeniyle gerçekleştirilmediğini unutmayın. Bazı göçme modları, uygun detaylandırma ile önlenebilir (örn. ankraj aralığı veya ankrajın bir kenara olan mesafesi). Bu kontroller şunlardır:

$Bağlantı elemanının sıyrılma göçmesi (sonradan yerleştirme veya mekanik ankrajlar için)$
$Kombine sıyrılma ve beton göçmesi (sonradan yerleştirme yapıştırmalı ankrajlar için)$
$Betonun yarılma göçmesi$
$Betonun patlama göçmesi$

Ankraj çekme dayanımı

Dişli çubuk biçiminde bir ankraj varsayılmaktadır. Ankraj çekme dayanımı JGJ 145-2013 - 6.1.2'ye göre kontrol edilir:

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,N}}

N_{Rk,s}=f_{yk}\cdot A_s

burada:

$N_{Rk,s}$
$\gamma_{Rs,N} = 1.3$
$f_{yk}$
$A_s$

Çekmede ankrajın beton kırılma dayanımı

Kontrol, JGJ 145-2013 - 6.1.3'e göre ortak bir çekme kırılma konisi oluşturan bir ankraj grubu için gerçekleştirilir:

N_{Rd,c} = \frac{N_{Rk,c}}{\gamma_{Rc,N}}

N_{Rk,c} = N_{Rk,c}^0\cdot \frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N}

Burada:

$N_{Rk,c}^0 = 7.0 \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot h_{ef}^{1.5}$
$N_{Rk,c}^0 = 9.8 \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot h_{ef}^{1.5}$
$f_{cu,k}$
$h_{ef} = \min \left( h_{emb}, \max \left( \frac{c_{a,max}}{1.5}, \frac{s_{max}}{3} \right) \right)$ – gömme derinliği
- $h_{emb}$
- $c_{a,max}$
- $s_{max}$
$A_{c,N}$
$A_{c,N}^0 = (3.0 \cdot h_{ef})^2$
$\psi_{s,N} = 0.7+0.3\cdot \frac{c}{c_{cr,N}}$
$c$
$c_{cr,N}=1.5\cdot h_{ef}$
$\psi_{re,N} = 0.5+\frac{h_{ef}}{200}\le 1.0$
$\psi_{ec,N} = \psi_{ec,N,x} \cdot \psi_{ec,N,y}$
$\psi_{ec,N,x} = \frac{1}{1+2\cdot \frac{e_{N,x}}{s_{cr,N}}}$ – x yönündeki eksantrikliğe bağlı değiştirme katsayısı
- $e_{N,x}$
- $s_{cr,N}$
$\psi_{ec,N,y} = \frac{1}{1+2\cdot \frac{e_{N,y}}{s_{cr,N}}}$ – y yönündeki eksantrikliğe bağlı değiştirme katsayısı
- $e_{N,y}$
$\gamma_{Rc,N} = 3.00$

Kesme dayanımı

Ankraj kesme çelik dayanımı JGJ 145-2013 - 6.1.14'e göre kontrol edilir. Sürtünme dikkate alınmaz. Kol kollu ve kolsuz kesme, taban plakası imalat işlem ayarlarına bağlı olarak tanınır.

Mesnet tipi: doğrudan için, kolsuz kesme varsayılır:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,V}}

V_{Rk,s} = 0.5 \cdot f_{yk} \cdot A_s

burada:

$f_{yk}$
$A_s$
$\gamma_{Rs,V} = 1.3$

Mesnet tipi: harç derzi için, kollu kesme varsayılır:

V_{Rd,s} = \frac{\min(V_{Rk,s1}, V_{Rk,s2})}{\gamma_{Rs,V}}

V_{Rk,s1} = 0.5 \cdot f_{yk} \cdot A_s

V_{Rk,s2} = \frac{\alpha_M \cdot M_{Rk,s}}{l_0}

burada:

$V_{Rk,s1}$
$V_{Rk,s2}$
$\gamma_{Rs,V} = 1.3$
$f_{yk}$
$A_s$
$\alpha_M=2.0$
$M_{Rk,s} = M^0_{Rk,s} \cdot \left(1 - \frac{N_{sd}}{N_{Rds}}\right)$ – eksenel yükten etkilenen bağlantı elemanının karakteristik eğilme dayanımı
- $N_{sd}$
- $N_{Rds}$
- $M^0_{Rk,s} = 1.2 \cdot W_{el} \cdot f_{yk}$
- $W_{el} = \frac{\pi \cdot d_s^3}{32}$
- $d_s$
$l_0 = 0.5 \cdot d + t_g + \frac{t_p}{2}$ – kol uzunluğu
- $d$
- $t_g$
- $t_p$

Beton kaldırma dayanımı

N_{Rk,c}

V_{Rd,cp} = \frac{V_{Rk,cp}}{\gamma_{Rcp}}

V_{Rk,cp} = k \cdot N_{Rk,c}

Burada:

$k = 2.0$
$N_{Rk,c}$
$\gamma_{Rcp} = 2.50$

Beton kenar göçmesi dayanımı

Beton kenar göçmesi gevrek bir göçmedir ve mümkün olan en kötü durum kontrol edilir; yani yalnızca kenara yakın konumdaki ankrajlar, tüm taban plakasına etkiyen tam kesme yükünü taşır. Ankrajlar dikdörtgen bir düzende konumlandırılmışsa, incelenen kenardaki ankraj sırası kesme yükünü taşır. Ankrajlar düzensiz konumlandırılmışsa, incelenen kenara en yakın iki ankraj kesme yükünü taşır. Kesme yükünün yönündeki iki kenar incelenir ve en kötü durum sonuçlarda gösterilir.

Kesme kuvveti bileşkesinin yönüne bağlı olarak incelenen kenarlar

Kontrol JGJ 145-2013 - 6.1.15'e göre gerçekleştirilir.

V_{Rd,c} = \frac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Rc,V}}

V_{Rk,c} = V_{Rk,c}^0 \cdot \frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V} \cdot \psi_{re,V} \cdot \psi_{ec,V}

Burada:

$V_{Rk,c}^0 = 1.35 \cdot d^{\alpha} \cdot l_f^{\beta} \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot c_1^{1.5}$
$V_{Rk,c}^0 = 1.9 \cdot d^{\alpha} \cdot l_f^{\beta} \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot c_1^{1.5}$
$d$
$\alpha = 0.1 \cdot \left( \frac{l_f}{c_1} \right)^{0.5}$
$l_f = \min(h_{ef}, 8 \cdot d)$ – bağlantı elemanının uzunluğuyla ilgili parametre
- $h_{ef}$
$\beta = 0.1 \cdot \left( \frac{d}{c_1} \right)^{0.2}$ – katsayı
- $f_{cu,k}$
- $c_1$
$A_{c,V}$
$A_{c,V}^0 = 4.5 \cdot c_1^2$
$\psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \cdot \frac{c_2}{1.5c_1} \leq 1$ – bağlantı elemanının beton elemanın kenarına yakınlığı nedeniyle betondaki gerilme dağılımıyla ilgili parametre
- $c_2$
$\psi_{h,V} = \left( \frac{1.5 \cdot c_1}{h} \right)^{0.5} \geq 1$ – sığ beton elemanda konumlanan ankrajlar için değiştirme katsayısı
- $h$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{ \frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.4 \cdot \sin \alpha_V)^2} } \geq 1$ – beton kenarıyla açı yaparak yüklenen ankrajlar için değiştirme katsayısı
- $\alpha_V$
$\psi_{re,V} = 1.00$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1 + \frac{2e_V}{3c_1}} \leq 1$ – kesmede eksantrik yüklenen ankraj grupları için değiştirme katsayısı
- $e_V$
$\gamma_{Rc,V} = 2.5$

Çelikte çekme ve kesmenin etkileşimi

Sonradan yerleştirme bağlantı elemanları için çekme ve kesmenin etkileşimi, çelik ve beton göçme modları için ayrı ayrı belirlenir. Çelikteki etkileşim JGJ 145-2013 - 6.1.28'e göre kontrol edilir. Çelikteki etkileşim her ankraj için ayrı ayrı kontrol edilir.

\left ( \frac{N_{sd}}{N_{Rd,s}} \right )^2 + \left ( \frac{V_{sd}}{V_{Rd,s}} \right )^2 \le 1.0

Betonda çekme ve kesmenin etkileşimi

Betondaki etkileşim JGJ 145-2013 - 6.1.29'a göre kontrol edilir.

\left ( \frac{N_{sd}}{N_{Rd,i}} \right )^{1.5} + \left ( \frac{V_{sd}}{V_{Rd,i}} \right )^{1.5} \le 1.0

N_{Ed} / N_{Rd,i}

Mesnetli ankrajlar

Mesnetli bir ankraj, kesme kuvveti, eğilme momenti ve basınç veya çekme kuvveti ile yüklenen bir çubuk eleman olarak tasarlanır. Bu iç kuvvetler sonlu elemanlar modeli tarafından belirlenir. Ankraj her iki taraftan sabitlenmiştir; bir taraf beton seviyesinin 0,5\times d altında, diğer taraf ise plakanın kalınlığının ortasındadır. Burkulma uzunluğu, güvenli tarafta olmak üzere çubuk elemanın uzunluğunun iki katı olarak varsayılır. Plastik kesit modülü kullanılır. Çubuk eleman GB 50017-2017'ye göre tasarlanır. Kesme kuvveti çeliğin akma dayanımını azaltabilir; ancak taban plakasının altındaki somunu yerleştirmek için gereken minimum ankraj uzunluğu, kesme kuvveti kesme dayanımının yarısına ulaşmadan önce ankrajın eğilmede göçmesini sağlar. Bu nedenle azaltma gerekli değildir. Eğilme momenti ile basınç veya çekme dayanımının doğrusal etkileşimi varsayılır.

Kesme dayanımı (JGJ 145-2013 – 6.1.14):

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,V}}

V_{Rk,s} = 0.5 \cdot f_{yk} \cdot A_s

burada:

$f_{yk}$
$A_s$
$\gamma_{Rs,V} = 1.3$

Çekme dayanımı (JGJ 145-213 – 6.2.1):

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,N}}

N_{Rk,s}=f_{yk}\cdot A_s

burada:

$N_{Rk,s}$
$\gamma_{Rs,N} = 1.3$
$f_{yk}$
$A_s$

Basınç dayanımı (GB 50017-2017 – 7.2.1):

N_{c,Rd,s} = \frac{\varphi \cdot A_s \cdot f_{yk}}{\gamma_{Rs,N}}

burada:

$\varphi = \frac{1}{2 \cdot \lambda_n^2} \cdot \left[ (\alpha_2 + \alpha_3 \cdot \lambda_n + \lambda_n^2) - \sqrt{(\alpha_2 + \alpha_3 \cdot \lambda_n + \lambda_n^2)^2 - 4 \cdot \lambda_n^2} \right]$
$\alpha_1 = 0.73$
$\alpha_2$
$\alpha_3$
$\lambda_n = \frac{\lambda}{\pi} \cdot \sqrt{\frac{E}{f_{yk}}}$
$\lambda = \frac{l_{cr}}{i}$
$l_{cr} = 2 \cdot l_0$
$l_0 = 0.5 \cdot d + t_g + \frac{t_p}{2}$
$d$
$t_g$
$t_p$
$i = \sqrt{\frac{I}{A_s}}$
$I = \frac{\pi \cdot d_s^4}{64}$
$d_s = \sqrt{4 \cdot A_s / \pi}$
$A_s$
$f_{yk}$
$E$
$\gamma_{Rs,N} = 1.30$

Eğilme dayanımı (JGJ 145-2013 – 6.1.26):

M_{Rd,s} = \frac{M_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,V}}

M_{Rk,s} = 1.2 \cdot W_{el} \cdot f_{yk}

$W_{el}= \frac{\pi d_s^3}{32}$
$f yk - cıvata akma dayanımı$
$γ Rs,V =1.3 - kesmede çelik göçmesi için kısmi güvenlik katsayısı, Proje ayarlarında düzenlenebilir$

Ankraj çeliği kullanım oranı

\frac{N_{sd}}{N_{Rd,s}} + \frac{M_{sd}}{M_{Rd,s}} \le 1

burada:

$N_{sd}$
$N Rd,s - çekme (pozitif) veya basınç (negatif işaret) tasarım dayanımı$
$M sd - tasarım eğilme momenti$
$M Rd,s = M pl,Rd - tasarım eğilme dayanımı$

Çin standardına göre cıvata ve kaynak detaylandırması

Çelik
Connection
CBFEM
Bolts
Welds
GB (China)

Knowledge base

Çin standardına göre cıvata ve kaynak detaylandırması

Daha fazla oku

Çin standardına göre birleşim sınıflandırması

Çelik
GB (China)
Connection
CBFEM
Rotational stiffness
Stiffness

Knowledge base

Çin standardına göre birleşim sınıflandırması

Daha fazla oku

Çelik
Connection
Geometry
Anchoring
Concrete block
Plates
Steel-to-concrete
Hilti

Knowledge base

Genel ankraj şekilleri ve seçenekleri

Daha fazla oku

Connection designSteelKnowledge baseConnectionAnchoring

Çin standardına göre ankrajların yönetmelik kontrolü

Bu makale aynı zamanda şu dillerde de mevcuttur:

Yapay zeka tarafından İngilizce'den çevrildi

Dört ankraj cıvatası tipi mevcuttur:

$Düz$
$Pul levhası - Dairesel$
$Pul levhası - Dikdörtgen$

Ankrajların yönetmelik kontrolü, seçilen ankraj tipinden bağımsız olarak sonradan yerleştirme ankraj için JGJ 145-2013'e göre gerçekleştirilir.

Proje ayarlarında, çekme ve kesmede beton koni kırılma kontrollerini etkinleştirmek/devre dışı bırakmak için ayarlar mevcuttur. Beton koni kırılma kontrolü etkinleştirilmemişse, kuvvete karşı koyacak özel donatının tasarlandığı varsayılır. Kuvvetin büyüklüğü, mevcut yük etkisi için formüllerde verilmektedir.

Ayrıca beton, çatlak veya çatlaksız olarak ayarlanabilir. Çatlaksız beton, büzülme çatlaklarını önleyen kalıcı basınç altında olmalıdır. Çatlaksız betonun dayanımları daha yüksektir.

Bazı kontrollerin, testlerle belirlenmesi ve yalnızca üretici tarafından sağlanabilmesi ile ilgili Teknik Ürün Spesifikasyonunda bulunması nedeniyle gerçekleştirilmediğini unutmayın. Bazı göçme modları, uygun detaylandırma ile önlenebilir (örn. ankraj aralığı veya ankrajın bir kenara olan mesafesi). Bu kontroller şunlardır:

$Bağlantı elemanının sıyrılma göçmesi (sonradan yerleştirme veya mekanik ankrajlar için)$
$Kombine sıyrılma ve beton göçmesi (sonradan yerleştirme yapıştırmalı ankrajlar için)$
$Betonun yarılma göçmesi$
$Betonun patlama göçmesi$

Ankraj çekme dayanımı

Dişli çubuk biçiminde bir ankraj varsayılmaktadır. Ankraj çekme dayanımı JGJ 145-2013 - 6.1.2'ye göre kontrol edilir:

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,N}}

N_{Rk,s}=f_{yk}\cdot A_s

burada:

$N_{Rk,s}$
$\gamma_{Rs,N} = 1.3$
$f_{yk}$
$A_s$

Çekmede ankrajın beton kırılma dayanımı

Kontrol, JGJ 145-2013 - 6.1.3'e göre ortak bir çekme kırılma konisi oluşturan bir ankraj grubu için gerçekleştirilir:

N_{Rd,c} = \frac{N_{Rk,c}}{\gamma_{Rc,N}}

N_{Rk,c} = N_{Rk,c}^0\cdot \frac{A_{c,N}}{A_{c,N}^0} \cdot \psi_{s,N} \cdot \psi_{re,N} \cdot \psi_{ec,N}

Burada:

$N_{Rk,c}^0 = 7.0 \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot h_{ef}^{1.5}$
$N_{Rk,c}^0 = 9.8 \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot h_{ef}^{1.5}$
$f_{cu,k}$
$h_{ef} = \min \left( h_{emb}, \max \left( \frac{c_{a,max}}{1.5}, \frac{s_{max}}{3} \right) \right)$ – gömme derinliği
- $h_{emb}$
- $c_{a,max}$
- $s_{max}$
$A_{c,N}$
$A_{c,N}^0 = (3.0 \cdot h_{ef})^2$
$\psi_{s,N} = 0.7+0.3\cdot \frac{c}{c_{cr,N}}$
$c$
$c_{cr,N}=1.5\cdot h_{ef}$
$\psi_{re,N} = 0.5+\frac{h_{ef}}{200}\le 1.0$
$\psi_{ec,N} = \psi_{ec,N,x} \cdot \psi_{ec,N,y}$
$\psi_{ec,N,x} = \frac{1}{1+2\cdot \frac{e_{N,x}}{s_{cr,N}}}$ – x yönündeki eksantrikliğe bağlı değiştirme katsayısı
- $e_{N,x}$
- $s_{cr,N}$
$\psi_{ec,N,y} = \frac{1}{1+2\cdot \frac{e_{N,y}}{s_{cr,N}}}$ – y yönündeki eksantrikliğe bağlı değiştirme katsayısı
- $e_{N,y}$
$\gamma_{Rc,N} = 3.00$

Kesme dayanımı

Ankraj kesme çelik dayanımı JGJ 145-2013 - 6.1.14'e göre kontrol edilir. Sürtünme dikkate alınmaz. Kol kollu ve kolsuz kesme, taban plakası imalat işlem ayarlarına bağlı olarak tanınır.

Mesnet tipi: doğrudan için, kolsuz kesme varsayılır:

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,V}}

V_{Rk,s} = 0.5 \cdot f_{yk} \cdot A_s

burada:

$f_{yk}$
$A_s$
$\gamma_{Rs,V} = 1.3$

Mesnet tipi: harç derzi için, kollu kesme varsayılır:

V_{Rd,s} = \frac{\min(V_{Rk,s1}, V_{Rk,s2})}{\gamma_{Rs,V}}

V_{Rk,s1} = 0.5 \cdot f_{yk} \cdot A_s

V_{Rk,s2} = \frac{\alpha_M \cdot M_{Rk,s}}{l_0}

burada:

$V_{Rk,s1}$
$V_{Rk,s2}$
$\gamma_{Rs,V} = 1.3$
$f_{yk}$
$A_s$
$\alpha_M=2.0$
$M_{Rk,s} = M^0_{Rk,s} \cdot \left(1 - \frac{N_{sd}}{N_{Rds}}\right)$ – eksenel yükten etkilenen bağlantı elemanının karakteristik eğilme dayanımı
- $N_{sd}$
- $N_{Rds}$
- $M^0_{Rk,s} = 1.2 \cdot W_{el} \cdot f_{yk}$
- $W_{el} = \frac{\pi \cdot d_s^3}{32}$
- $d_s$
$l_0 = 0.5 \cdot d + t_g + \frac{t_p}{2}$ – kol uzunluğu
- $d$
- $t_g$
- $t_p$

Beton kaldırma dayanımı

N_{Rk,c}

V_{Rd,cp} = \frac{V_{Rk,cp}}{\gamma_{Rcp}}

V_{Rk,cp} = k \cdot N_{Rk,c}

Burada:

$k = 2.0$
$N_{Rk,c}$
$\gamma_{Rcp} = 2.50$

Beton kenar göçmesi dayanımı

Beton kenar göçmesi gevrek bir göçmedir ve mümkün olan en kötü durum kontrol edilir; yani yalnızca kenara yakın konumdaki ankrajlar, tüm taban plakasına etkiyen tam kesme yükünü taşır. Ankrajlar dikdörtgen bir düzende konumlandırılmışsa, incelenen kenardaki ankraj sırası kesme yükünü taşır. Ankrajlar düzensiz konumlandırılmışsa, incelenen kenara en yakın iki ankraj kesme yükünü taşır. Kesme yükünün yönündeki iki kenar incelenir ve en kötü durum sonuçlarda gösterilir.

Kesme kuvveti bileşkesinin yönüne bağlı olarak incelenen kenarlar

Kontrol JGJ 145-2013 - 6.1.15'e göre gerçekleştirilir.

V_{Rd,c} = \frac{V_{Rk,c}}{\gamma_{Rc,V}}

V_{Rk,c} = V_{Rk,c}^0 \cdot \frac{A_{c,V}}{A_{c,V}^0} \cdot \psi_{s,V} \cdot \psi_{h,V} \cdot \psi_{\alpha,V} \cdot \psi_{re,V} \cdot \psi_{ec,V}

Burada:

$V_{Rk,c}^0 = 1.35 \cdot d^{\alpha} \cdot l_f^{\beta} \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot c_1^{1.5}$
$V_{Rk,c}^0 = 1.9 \cdot d^{\alpha} \cdot l_f^{\beta} \cdot \sqrt{f_{cu,k}} \cdot c_1^{1.5}$
$d$
$\alpha = 0.1 \cdot \left( \frac{l_f}{c_1} \right)^{0.5}$
$l_f = \min(h_{ef}, 8 \cdot d)$ – bağlantı elemanının uzunluğuyla ilgili parametre
- $h_{ef}$
$\beta = 0.1 \cdot \left( \frac{d}{c_1} \right)^{0.2}$ – katsayı
- $f_{cu,k}$
- $c_1$
$A_{c,V}$
$A_{c,V}^0 = 4.5 \cdot c_1^2$
$\psi_{s,V} = 0.7 + 0.3 \cdot \frac{c_2}{1.5c_1} \leq 1$ – bağlantı elemanının beton elemanın kenarına yakınlığı nedeniyle betondaki gerilme dağılımıyla ilgili parametre
- $c_2$
$\psi_{h,V} = \left( \frac{1.5 \cdot c_1}{h} \right)^{0.5} \geq 1$ – sığ beton elemanda konumlanan ankrajlar için değiştirme katsayısı
- $h$
$\psi_{\alpha,V} = \sqrt{ \frac{1}{(\cos \alpha_V)^2 + (0.4 \cdot \sin \alpha_V)^2} } \geq 1$ – beton kenarıyla açı yaparak yüklenen ankrajlar için değiştirme katsayısı
- $\alpha_V$
$\psi_{re,V} = 1.00$
$\psi_{ec,V} = \frac{1}{1 + \frac{2e_V}{3c_1}} \leq 1$ – kesmede eksantrik yüklenen ankraj grupları için değiştirme katsayısı
- $e_V$
$\gamma_{Rc,V} = 2.5$

Çelikte çekme ve kesmenin etkileşimi

Sonradan yerleştirme bağlantı elemanları için çekme ve kesmenin etkileşimi, çelik ve beton göçme modları için ayrı ayrı belirlenir. Çelikteki etkileşim JGJ 145-2013 - 6.1.28'e göre kontrol edilir. Çelikteki etkileşim her ankraj için ayrı ayrı kontrol edilir.

\left ( \frac{N_{sd}}{N_{Rd,s}} \right )^2 + \left ( \frac{V_{sd}}{V_{Rd,s}} \right )^2 \le 1.0

Betonda çekme ve kesmenin etkileşimi

Betondaki etkileşim JGJ 145-2013 - 6.1.29'a göre kontrol edilir.

\left ( \frac{N_{sd}}{N_{Rd,i}} \right )^{1.5} + \left ( \frac{V_{sd}}{V_{Rd,i}} \right )^{1.5} \le 1.0

N_{Ed} / N_{Rd,i}

Mesnetli ankrajlar

Mesnetli bir ankraj, kesme kuvveti, eğilme momenti ve basınç veya çekme kuvveti ile yüklenen bir çubuk eleman olarak tasarlanır. Bu iç kuvvetler sonlu elemanlar modeli tarafından belirlenir. Ankraj her iki taraftan sabitlenmiştir; bir taraf beton seviyesinin 0,5\times d altında, diğer taraf ise plakanın kalınlığının ortasındadır. Burkulma uzunluğu, güvenli tarafta olmak üzere çubuk elemanın uzunluğunun iki katı olarak varsayılır. Plastik kesit modülü kullanılır. Çubuk eleman GB 50017-2017'ye göre tasarlanır. Kesme kuvveti çeliğin akma dayanımını azaltabilir; ancak taban plakasının altındaki somunu yerleştirmek için gereken minimum ankraj uzunluğu, kesme kuvveti kesme dayanımının yarısına ulaşmadan önce ankrajın eğilmede göçmesini sağlar. Bu nedenle azaltma gerekli değildir. Eğilme momenti ile basınç veya çekme dayanımının doğrusal etkileşimi varsayılır.

Kesme dayanımı (JGJ 145-2013 – 6.1.14):

V_{Rd,s} = \frac{V_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,V}}

V_{Rk,s} = 0.5 \cdot f_{yk} \cdot A_s

burada:

$f_{yk}$
$A_s$
$\gamma_{Rs,V} = 1.3$

Çekme dayanımı (JGJ 145-213 – 6.2.1):

N_{Rd,s} = \frac{N_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,N}}

N_{Rk,s}=f_{yk}\cdot A_s

burada:

$N_{Rk,s}$
$\gamma_{Rs,N} = 1.3$
$f_{yk}$
$A_s$

Basınç dayanımı (GB 50017-2017 – 7.2.1):

N_{c,Rd,s} = \frac{\varphi \cdot A_s \cdot f_{yk}}{\gamma_{Rs,N}}

burada:

$\varphi = \frac{1}{2 \cdot \lambda_n^2} \cdot \left[ (\alpha_2 + \alpha_3 \cdot \lambda_n + \lambda_n^2) - \sqrt{(\alpha_2 + \alpha_3 \cdot \lambda_n + \lambda_n^2)^2 - 4 \cdot \lambda_n^2} \right]$
$\alpha_1 = 0.73$
$\alpha_2$
$\alpha_3$
$\lambda_n = \frac{\lambda}{\pi} \cdot \sqrt{\frac{E}{f_{yk}}}$
$\lambda = \frac{l_{cr}}{i}$
$l_{cr} = 2 \cdot l_0$
$l_0 = 0.5 \cdot d + t_g + \frac{t_p}{2}$
$d$
$t_g$
$t_p$
$i = \sqrt{\frac{I}{A_s}}$
$I = \frac{\pi \cdot d_s^4}{64}$
$d_s = \sqrt{4 \cdot A_s / \pi}$
$A_s$
$f_{yk}$
$E$
$\gamma_{Rs,N} = 1.30$

Eğilme dayanımı (JGJ 145-2013 – 6.1.26):

M_{Rd,s} = \frac{M_{Rk,s}}{\gamma_{Rs,V}}

M_{Rk,s} = 1.2 \cdot W_{el} \cdot f_{yk}

$W_{el}= \frac{\pi d_s^3}{32}$
$f yk - cıvata akma dayanımı$
$γ Rs,V =1.3 - kesmede çelik göçmesi için kısmi güvenlik katsayısı, Proje ayarlarında düzenlenebilir$

Ankraj çeliği kullanım oranı

\frac{N_{sd}}{N_{Rd,s}} + \frac{M_{sd}}{M_{Rd,s}} \le 1

burada:

$N_{sd}$
$N Rd,s - çekme (pozitif) veya basınç (negatif işaret) tasarım dayanımı$
$M sd - tasarım eğilme momenti$
$M Rd,s = M pl,Rd - tasarım eğilme dayanımı$

Çelik
Connection
CBFEM
Bolts
Welds
GB (China)

Knowledge base

Çin standardına göre cıvata ve kaynak detaylandırması

Daha fazla oku

Çelik
GB (China)
Connection
CBFEM
Rotational stiffness
Stiffness

Knowledge base

Çin standardına göre birleşim sınıflandırması

Daha fazla oku

Çelik
Connection
Geometry
Anchoring
Concrete block
Plates
Steel-to-concrete
Hilti

Knowledge base

Genel ankraj şekilleri ve seçenekleri

Daha fazla oku

Çin standardına göre ankrajların yönetmelik kontrolü

Ankraj çekme dayanımı

Çekmede ankrajın beton kırılma dayanımı

Kesme dayanımı

Beton kaldırma dayanımı

Beton kenar göçmesi dayanımı

Çelikte çekme ve kesmenin etkileşimi

Betonda çekme ve kesmenin etkileşimi

Mesnetli ankrajlar

Kesme dayanımı (JGJ 145-2013 – 6.1.14):

Çekme dayanımı (JGJ 145-213 – 6.2.1):

Basınç dayanımı (GB 50017-2017 – 7.2.1):

Eğilme dayanımı (JGJ 145-2013 – 6.1.26):

Ankraj çeliği kullanım oranı

Related articles

Çin standardına göre cıvata ve kaynak detaylandırması

Çin standardına göre birleşim sınıflandırması

Genel ankraj şekilleri ve seçenekleri

Çin standardına göre ankrajların yönetmelik kontrolü

Ankraj çekme dayanımı

Çekmede ankrajın beton kırılma dayanımı

Kesme dayanımı

Beton kaldırma dayanımı

Beton kenar göçmesi dayanımı

Çelikte çekme ve kesmenin etkileşimi

Betonda çekme ve kesmenin etkileşimi

Mesnetli ankrajlar

Kesme dayanımı (JGJ 145-2013 – 6.1.14):

Çekme dayanımı (JGJ 145-213 – 6.2.1):

Basınç dayanımı (GB 50017-2017 – 7.2.1):

Eğilme dayanımı (JGJ 145-2013 – 6.1.26):

Ankraj çeliği kullanım oranı

Related articles

Çin standardına göre cıvata ve kaynak detaylandırması

Çin standardına göre birleşim sınıflandırması

Genel ankraj şekilleri ve seçenekleri